Интересные статьи:
Ванадий
Янч и Цемек получали ванадий осаждением из газовой фазы. Чистый тетрахлорид ванадия, полученный из феррованадия, потоком водорода подавался в печь, предварительно нагретую до 700°...
Тантал
Нахтигаль дает общий обзор порошковой металлургии тантала. Исходным сырьем обычно являются танталит и ниобит...
Хром
Кроль, Хергсрт и Перкес занимались получением ковкого хрома. Они получали порошкообразный хром, восстанавливая треххлористые его соединения магнием в атмосфере 4 гелия...
Зональные СТРУКТУРНЫЕ ПЕРЕСТРОЙКИ МЕТАЛЛА ДЕТАЛЕЙ МАШИН ПРИ ВЫСОКОТЕМПЕРАТУРНОМ ВОССТАНОВЛЕНИИ |
14-12-2023 |
Характер структуры, образующейся в процессе восстановления в зависимости от химического состава и скорости охлаждения - от феррито-перлитной в мартенситной или мартенситно-бейнитного.
Феррито-перлитна структура (рис. 3, б) при наплавке представляет собой вытянутые ферритно зерна с твердостью 150-200 HV, а также участки сорбитоподибнои структуры с твердостью 300-350 HV. Высокая скорость охлаждения может также приводить к формированию структуры типа "видманштат". Количество перлита и феррита определяется также содержанием углерода и легирующих элементов. Так, увеличение количества марганца способствует появлению мартенсита и остаточного аустенита при уменьшении количества перлита. Хром создает возможности для формирования более дисперсной структуры металла восстановления, которая в основном состоит из бейнита, небольшого количества перлита и доэвтектоидной избыточного феррита (рис. 3, в, наварка, сталь 40Х +10 ХГСН2МТ), сетка которого расположена в кристаллитов и не совпадает с первичными границами . В отличие от марганца хром в металле восстановления ликвуе незначительно, что приводит к более равномерному распределению структурных составляющих. Легирование хромом значительно повышает количество избыточного аустенита и мартенсита (рис. 3, г, сталь 30Х2Н2М + Х20Н10Г6), при этом количество перлита возрастает до концентрации хрома. Аналогичное влияние оказывает наличие в металле восстановления никеля, который увеличивает количество остаточного аустенита и перлита.
При равных условиях (по химсоставу и конструкцией детали) определяющую роль играет способ восстановления. Качество металла восстановления, как с точки зрения состояния микроструктуры, так и механических свойств, зависит от дополнительного воздействия процесса восстановления на условия кристаллизации. Например, при наплавке показатели механических свойств металла восстановление возрастают при переходе от работы открытой дугой в вибродугового наплавки в среде защитных газов, при наваркой металлической ленты - от шовного импульсного наваривание в наварка с одновременным пластическим деформированием и термической обработкой и другое. Осложнения технологического процесса и его подорожание вполне оправданным за счет повышения екплуатацийних показателей восстановленных деталей и исключения возникновения послеремонтных дефектов.
Наиболее опасными для будущей эксплуатации детали зонами перехода от металла восстановления к основному металлу является зона сплавления и зона перегрева, образование которых, в отличие от других зон термического влияния, являются несомненными, независимо от родства металлов или средства восстановления [2]. Особенно это касается случаев, когда химический состав металла восстановления и основного металла не совпадает, а диффузия легирующих элементов незначительна. В этих случаях (рис. 4, а, наплавки под слоем флюса, сталь 40 +10 ХГСН2МТ) неоднородность зоны сплавления имеет характер дендритной неоднородности, которая развивается при кристаллизации в металле восстановления, а первичные границы возникают в результате образования и последующего отверждения жидкой фазы. Скорость охлаждения этих зон меньше, чем металла восстановления, поэтому наиболее характерны структуры закалки и отпуска, при этом со стороны основного металла растет количество крупнозернистого перлита, а со стороны металла восстановления - бейнита и избыточного феррита. Негативным явлением зоны сплавления является наличие вокруг перлитных зерен сетки тонких слоев избыточного феррита, значительно ослабляет механические свойства этой зоны.
Если восстановление ведется разнородными материалами с малыми энергетическими затратами, то ширина зоны сплавления становится еще более узкой, а диффузный связь металлов меньше, чем, например, при наплавке. Так, газотермическое напыление порошка ПГ-10Н-01 на основе никеля на деталь из аустенитной стали 12Х18Н9 (рис. 4, б) привело к образованию узкой полосы взаимной связи металла восстановления и основного металла, практически без существенных структурных преобразований (за исключением размеров зерен). Это снизило сопротивление металла восстановление против отрыва на 30-40%, что может сказаться на последующих эксплуатационных показателях детали, особенно в условиях больших нагрузок.
Получение электролитических порошков
Использование металла в архитектуре
Применение горячеоцинкованного металлопроката
Непрерывная разливка других металлов